Введение Большинство выпускаемых отечественной промышленностью стабилитронов с напряжением стабилизации от 1,5 до 6 В (КС147А, КС133А, КС168А и др.) [1] имеют относительно большой разброс по напряжению стабилизации (например, для КС168А этот параметр может меняться от 6,1 до 7,4 В) и невысокий коэффициент стабилизации напряжения. Это происходит потому, что относительно большое (от 30 до 70 Ом) дифференциальное сопротивление rст на участке стабилизации приводит к пропорционально большому изменению напряжения во всем диапазоне токов в пределах рабочего режима. Материалы исследования Предлагаемая схема замещения обладает гораздо меньшим дифференциальным сопротивлением (3-5 Ом) по сравнению с обычными стабилитронами (для КС156А 30-70 Ом [1]), поэтому позволяет получить больший коэффициент стабилизации. Типовые схемы включения стабилитрона [2, 3] не предусматривают специальную токовую компенсацию, поэтому обладают общим отрицательным свойством: при лавинообразном увеличении тока смещения стабилитрона температурный коэффициент напряжения стабилизации αUст также увеличивается. В зависимости от действующего на стабилитрон напряжения и тока смещения это изменение температурного параметра может быть отрицательным или положительным. Данное замечание справедливо даже для одного и того же прибора при его работе на различных участках вольтамперной характеристики. Поэтому для отмеченных выше стабилитронов серии КС представляется также целесообразным компенсировать изменение их температурного коэффициента напряжения стабилизации специальными схемами. Источники опорного напряжения в виде параметрических стабилизаторов на кремниевых стабилитронах могут быть выполнены при выходных напряжениях от единиц до ста вольт. Однако получить любое желаемое опорное напряжение в этом случае не удается. Его приходится подбирать в пределах разброса напряжений стабилизации стабилитронов из достаточно большого количества экземпляров, о чем уже было сказано выше. При этом дифференциальное сопротивление источника опорного напряжения, составленного из отдельных стабилитронов, равное сумме rст этих стабилитронов, и определяет основные стабилизирующие свойства параметрического стабилизатора, определяемые формулой где Rвых - выходное сопротивление; Rб - сопротивление балластного резистора. С увеличением сопротивления балластного резистора коэффициент стабилизации Кст параметрических стабилизаторов увеличивается, однако при этом приходится повышать входное напряжение источника (Uвх), в соответствии с формулой где Uн - напряжение в нагрузке. В этом случае КПД такого стабилизатора становится очень низким и целесообразность его применения оказывается сомнительной. Предлагаемый вариант схемы замещения стабилитрона имеет дифференциальное сопротивление не более 10 Ом, которое заведомо меньше аналогичного параметра одиночного стабилитрона. На рис. 1 представлена эквивалентная электронная схема, с помощью которой удалось решить проблему стабилизации низких напряжений с возможностью плавной регулировки стабилизируемого напряжения и термокомпенсацией. Рис. 1. Принципиальная эквивалентная схема стабилитрона с термокомпенсацией и плавной регулировкой напряжения стабилизации Такая регулировка достигается применением многооборотного переменного резистора R2, плавно изменяющего напряжение смещения на базе транзистора VT1. Диапазон тока смещения равен 1-20 мА и может быть расширен в сторону увеличения до 100 мА, если составной транзистор VT2 заменить более мощным. Регулировка напряжения стабилизации U может производиться в диапазоне 1,2-7 В и определяется зависимостью , т. е. соотношением величин резисторов R1, R2, R3. Например, при суммарном значении сопротивлений R2 и R3, равном 4 кОм, напряжение стабилизации будет равно 2,6 В. Напряжение перехода база-эмиттер транзистора VT1 используется как опорное, его температурная зависимость компенсируется германиевым диодом VD1. В результате на резисторе R1 устанавливается стабильное падение напряжения, равное 0,375 В при токе 0,5 мА, при этом составной транзистор VT2 пропускает через себя весь ток смещения, кроме тока, необходимого для смещения опорного элемента. Применение термокомпенсирующего диода VD1 типа Д18 [4] и его установка в непосредственной близости от мощного транзистора (рис. 2) позволили избавиться от недостатков аналогичных схем [5], т. е. уменьшить температурный коэффициент напряжения стабилизации. Рис. 2. Вариант конструктивного исполнения устройства при эквивалентной замене составного транзистора В результате лабораторных испытаний установлено, что при указанных значениях сопротивлений резисторов R2 и R3 напряжение стабилизации изменяется не более чем на ±2 % при изменении тока смещения от 10 до 50 мА, при этом температура внешней среды в лаборатории могла изменяться в пределах 10 оС (от +18 до +28). Устройство было испытано в двух вариантах - в качестве электронного стабилизатора для электромеханических часов с напряжением питания 1,5 В и в качестве источника опорного напряжения для электронного термометра на базе аналого-цифрового преобразователя типа КР572ПВ5 - и в обоих случаях были получены хорошие результаты. При практической реализации устройства и дальнейшем улучшении его стабилизационных характеристик допустимая погрешность резисторов R1 и R3 не должна превышать 5 %, а составной транзистор VT2 (либо, если используется его замена из двух транзисторов, то тот, который мощнее) целесообразнее установить на небольшой теплоотвод с эффективной площадью охлаждения 20-25 см2. Это связано с тем, что, например, при максимальном токе смещения, равном 100 мА, и напряжении стабилизации 6 В на этом транзисторе рассеивается мощность 0,6 Вт, что приводит к заметному нагреву последнего, особенно при температуре окружающей среды, близкой к +30 оС. Конструктивно устройство было выполнено на печатной плате толщиной 1 мм и размерами 40 × 50 мм. В качестве R1, R3, R4 использовались резисторы типа МЛТ либо ОМЛТ. В варианте конструкции устройства, показанного на рис. 2, в качестве переменного резистора R2 применялся обычный, типа СП, однако при необходимости более точной подстройки напряжения стабилизации лучше применить многооборотный СП5-1БВ. Допустимо вместо транзистора VT1 (КТ361Г) использовать КТ3107Е, а вместо VT2 (КТ827Б) - два кремниевых транзистора - КТ315В и КТ815Г, при этом стабилизационные и регулировочные свойства схемы сохраняются. Именно этот вариант конструкции показан на рис. 2. Переменный резистор R2 здесь установлен непосредственно на печатную плату, однако в некоторых случаях целесообразнее будет устанавливать его отдельно, в непосредственной зоне оперативного регулирования параметров схемы. На рис. 3 представлены усредненные графики обратных ветвей вольт-амперной характеристики эквивалентной схемы стабилитрона, полученные опытным путем при максимальном токе стабилизации, близком к 100 мА. Рис. 3. Семейство вольтамперных характеристик эквивалентной схемы стабилитрона при соответствующих значениях резистора R2 Семейство полученных характеристик обусловлено соответствующими значениями величин переменного резистора R2. Заключение Предлагаемое устройство может быть использовано в качестве электронного стабилизатора для питания различных цифровых и аналоговых устройств с соответствующим током потребления. При этом, если необходимо, ток стабилизации устройства можно увеличить до 1 А. В этом случае сопротивление резистора R1 необходимо уменьшить до 150-200 Ом, а мощный транзистор (КТ815Г) поставить на теплоотвод с площадью охлаждения 40-50 см2. Учитывая, что в схеме используются высокочастотные транзисторы, существует возможность ее паразитного самовозбуждения. В связи с этим все соединения конструкции должны быть минимальной длины, а если этого окажется недостаточно, параллельно транзистору VT2 необходимо включить конденсатор емкостью 0,01-0,03 мкФ. В варианте конструкции, представленном на рис. 2, длина соединительных проводов не превышала 12-15 см, а паразитное самовозбуждение, контролируемое с помощью осциллографа, не наблюдалось.